图1和图2依次为试样中加入电熔镁砂110℃，1100℃，1550℃高温烧结后试样致密度的效果图。根据图1和图2可知：试样经过烘箱110℃干燥24h后，由于电熔镁砂的引入量在不断的提高，试样显气孔率呈先降低后增加的趋势，体积密度先增加后呈下降趋势。浇注料分别经过1100℃×4h和1550℃×4h高温烧结后，试样的气孔率随着电熔镁砂加入量的增加呈现先降低后升高的趋势，当电熔镁砂加入量为5%时致密度出现更佳值。

主要原因是：经过1100℃×4h热处理后，浇注料中不断的增加电熔镁砂微粉引入量，此时浇注料使基质中的活性α-Al2O3和电熔镁砂微粉中的MgO发生不同程度的反应并且形成一定数量的镁铝尖晶石，此反应产生一定的体积膨胀，使骨料与基质间的气孔减少并且加强基质间的结合程度，并随着电熔镁砂微粉加入量的增多，气孔率降低，体积密度增加;当电熔镁砂加入量超过5%时，生成过多的镁铝尖晶石，试样中由体积膨胀所形成的细小裂纹转变成毁坏性裂纹，使试样内部组织变得不紧致，由于毁坏性裂纹的增多，结构中的孔隙明显增加，从而试样的显气孔率不断的升高，体积密度不断的减小。1550℃×4h热处理后，试样基质中生成的适量镁铝尖晶石所形成一定的体积膨胀提高了试样组织结构的致密度;当试样基质中镁铝尖晶石生成量达到一定数量时，反应膨胀产生的微裂纹转变成毁坏性裂纹，降低试样基质间的结合程度。

由图3可知，浇注料经过高温处理后，随着电熔镁砂加入量的增加，线变化率也随之增加，不过增大的幅度不是十分明显。由1100℃温度处理后试样刚加入电熔镁砂微粉时，试样出现收缩现象，因为在1100℃时，试样内部的水化产物将会浇注时所结合的水分进而产生收缩，此时试样中的镁铝尖晶石刚刚开始发生反应，该过程所形成的体积膨胀不能抵消收缩所产生的收缩效应。

从图5可以看出：F1、F2试样气孔数量较多，结构不够致密，钢渣相对能够很容易的对试样进行侵蚀，其内部存在气孔的数量和气孔的孔径使得其渣侵蚀较为严重，能够看出侵蚀深度、底部和侧面的渗透深度均比较大，试样抗渣侵蚀性差。F3、F4试样气孔较少，结构相对致密，抵抗渣侵蚀能力较强，渣渗透程度相对较弱，试样抗渣侵蚀性较好。